Разработка макета системы персонального вызова

R32, R35, C19...C22. Верхняя граничная частота обоих фильтров

должна равняться примерно 2,5...2,7 кГц. Нижняя граничная

частота полосового фильтра определяется номиналами элементов

R42 и С26, образующих Г-образный пассивный фильтр ВЧ первого

порядка.

Усилитель мощности тракта приема выполнен на микросхеме

DA6 типа КР1407УД2, которая снабжена согласующим каскадом,

собранным по двухтактной схеме на транзисторах VT4...VT5. Сог-

ласующий каскад и микросхема охвачены цепью глубокой отрица-

тельной обратной связи, включающей резистор R45 и выходной

каскад VT4 - VT5. Тракт приема ПС снабжен дополнительным

промежуточным выходом - выход каскада на микросхеме DA2.

Технические характеристики блока приема следующие:

- вид модуляции: ОБП ;

- частота несущего колебания: 24,57 кГц плюс-минус

0,05 кГц ;

- чувствительность приемника: не более 3 мкВ ;

- выходная мощность приемника (при нагрузке 100 Ом): не

менее 40 мВт.

2.3.2. Принципиальная схема исследуемых антенных датчиков

магнитного поля.

Принципиальные схемы исследуемых датчиков приведены на

рис. 2.4 и рис. 2.5. Их можно разделить на три части. Первая:

собственно сами датчики магнитного поля, представляющие собой

колебательный контур. Катушка индуктивности намотана на ферри-

товом сердечнике марки 600НН диаметром 8мм и длиной 100мм. Ко-

личество витков, около 3 тысяч, подбиралось экспериментально:

наматывалось 5 тысяч витков проводом ПЕЛ-0.09 и постепенно

сматывались до получения собственной частоты резонанса катушки

равной 40 кГц. Емкость конденсатора С1 подбиралась также

экспериментально для получения резонанса контура в пределах

22.5...23.5 кГц и равнялась приблизительно 100 пФ. Подстроеч-

ным конденсатором С2 производилась точная настройка на частоту

переменного магнитного поля.

Вторая часть схемы - это умножитель добротности антенного

контура. Принцип действия умножителей обоих типов был описан

ранее. Следует только заметить, что в качестве операционного

усилителя используется микросхема К157УД2.

Третья часть - буферный каскад. Необходимость его исполь-

зования обусловлена тем, что для нормальной работы умножителя

добротности необходим приемник сигнала с высоким входным соп-

ротивлением порядка 1 МОм. Приемопередатчик АСС-250 имеет

входное сопротивление порядка 100 кОм. Такое сопротивление,

как было проверенно экспериментально, для нормальной работы

умножителя добротности слишком мало. Буферный каскад представ-

ляет собой истоковый повторитель на полевом транзисторе с изо-

лированным затвором КП305Е,коэффициент усиления по напряжению

которого близок к единице.

Оба антенных датчика магнитного поля собраны на макетных

платах из фольгинированого стелотекстолита размером 60*100 мм.

Макетные платы для уменьшения наводок внешних полей

экранированы медной фольгой, кроме вынесенной за ее пределы

катушки индуктивности.

2.3.3. Исследование параметров антенных датчиков.

Схема установки для определения параметров антенных датчи-

ков приведена на рис. 2.7. С генератора Г-... переменное нап-

ряжение подается на источник магнитного поля - катушку диамет-

ром D = 60 см и имеющую 100 витков провода диаметром 1 мм. С

помощью резистора R измеряется значение тока в катушке. На

расстоянии L = 80 см от источника магнитного поля располага-

ется исследуемый датчик. После усиления приемопередатчиком

АСС-250 сигнал подается на телефонный капсуль, где и снимается

его значение.

Первый этап исследований предусматривает выбор из двух ти-

пов умножителей добротности одного, обладающего лучшими

параметрами.

Оба датчика испытывались на зависимость величины выходного

сигнала от температуры и напряжения питания при одинаковых

значениях полосы пропускания. Датчик, обладающий лучшими пара-

метрами, в дальнейшем будет применяться в макете системы

персонального вызова. Данные измерений приведены в таблицах

2.1 и 2.2.

Зависимость Uвых от напряжения питания при Q = 500

Таблица 2.1

ДДДДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДДДДДД

Uпит і 5 і 7 і 10 і 12 і 15

ННННННННННШНННННННШНННННННШНННННННШННННННШННННННННННН

С ПОС і 55 і 57 і 55 і 55 і 55

ДДДДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДДДДДД

КОС і 85 і 85 і 85 і 85 і 85

і і і і і

Зависимость Uвых и Fрез от температуры при Q = 500

Таблица 2.2

ДДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДДДД

t,шC і 0 і 20 і 50

НННННСНННННННШННННННННННШННННННННННННШННННННННННННННН

і Uвых і 62 і 55 і 51

С ПОСГДДДДДДДЕДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДДДД

і Fрез і 22.324 і 22.612 і 22.742

НННННШНННННННШННННННННННШННННННННННННШННННННННННННННН

і Uвых і 92 і 85 і 76

КОС ГДДДДДДДЕДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДДДД

і Fрез і 22.472 і 22.575 і 22.603

і і і і

Из приведенных таблиц видно, что от напряжения источника

питания параметры обоих датчиков зависят слабо. Зависимость

Uвых и Fрез выражена более ярко. Также можно видеть, что за-

висимость Fрез от температуры у умножителя добротности с ПОС

более сильная, чем у умножителя используемый КОС. Умножитель

с КОС дает и более высокое значение Uвых. Исходя из этих дан-

ных для дальнейших исследований выбран умножитель добротности

с конвертором отрицательного сопротивления.

Результаты исследований этого типа антенного датчика сле-

дующие. Максимальная величина добротности полученная при

устойчивой работе КОС равнялась приблизительно 5500, что соот-

ветствует полосе пропускания около 4 Гц. Величина магнитного

поля в районе датчика рассчитывалась по следующей формуле

H = I*S*Nвит /(4* *R^3) (19),

где H - напряженность магнитного поля, А/м;

I - величина тока в рамке, А;

S - площадь рамки, м^2;

Nвит - число витков рамки;

R - расстояние от рамки до исследуемого датчика, m.

При исследованиях H равнялось

H = 0.0015*0.28*100/(4*3.14*0.512) = 6.5*10E-3 A/m.

Чувствительность антенны определяется по формуле

h = Uа / H = Uвых /(K * H) (20),

где h - чувствительность антенны, В*м/А;

Uа - напряжение, снимаемое с антенного датчика, В;

Uвых - выходное напряжение, В;

K - коэффициент

	Пример: Глобальная сеть INTERNET
Я ищу:
На главную \| Добавить в избранное